調諧質量阻尼器生產廠家

Jennlge和Frohrib(1977)數值計算廠控制建筑物結構中彎曲和扭轉模式的移動—轉動吸振器系統。Ioi和Ikeda(1978)提出了主系統在小阻尼情況下這些優化吸振器參數修正因子的經驗公式。Randall等(1981)提出了在系統中考慮阻尼影響的這些參數的設計圖表。Warburton和Ayorinde(1 980)進一步用表列出了最大動力放大因子、調諧頻率比及特定質量比和主系統阻尼比的吸振器阻尼比的優化值。

為了增強用于減小主系統最大動力響應的吸振器的效果，研究者們嘗試了通過引入非線性吸振器彈簧來加寬調諧頻率范圍，Roberson(1962)研究了將動力吸振器支承于一個沒有阻尼的線性加三次方彈簧(即Duffing型彈簧)之上的主系統的動力響應。他將“消除帶”定義為規格化主系統幅值小于1的共振峰值之間的頻率帶。非線性吸振器的這個帶寬很清楚地表明了比線性吸振器要寬得多，Pipes(1953)研究了一個有雙曲正弦特征的強化彈簧，并得出彈簧中非線性的影響是要阻止尖銳共振峰的出現，并將相對小幅值的奇次諧分量引入吸振器和主系統的運動中。

為了改進動力吸振器的性能，Snowdon(1960)研究了固體型吸振器對減小主系統響應的性能，表明采用剛度正比于頻率和恒定阻尼系數材料的動力吸振器能顯著減小主系統的共振振動，其性能明顯優于彈簧—阻尼筒型吸振器。Srinivasan(1969)分析了平行阻尼動力吸振器，即一個輔助無阻尼質量平行加裝于一個吸振器。在這種情況下，當阻尼頻率被精確調諧到激勵頻率時，主系統將保持靜止，但在該情況下，消除帶變小了。Snowdon(1974)研究了其他可能的吸振器形式，如三—單元吸振器的，顯示如果第三單元(即輔助彈簧)與阻尼器串聯，主系統幅值能減小15%～30%，但這種減小對頻率非常敏感，在實際中它將影響吸振器的性能。

以上所述的許多早期研究局限于動力吸振器在工作頻率與基本頻率相協調的機械工程系統中的應用。但建筑結構所受到的如風和地震的環境荷載的作用具有許多頻率分量，而通常叫做調諧質量阻尼器(TMD)的動力吸振器在復雜多自度和有阻尼建筑結構中的性能是不一樣的。在過去20多年中，許多研究與開發工作因此而定位于研究TMD在這種振動環境中的效果。